Tesisat Dergisi 320. Sayı (Ağustos 2022)

71 TESİSAT • Ağustos / 2022 ÇEVİRİ MAKALE riyodunun yarısından fazlası, ayrıca basınç düşüşü yük- sektir, 200 – 250 Pa. Isı eşanjöründen sonraki sıcaklık (3) -2°C ila +5°C’dir ve bu çok düşüktür dolayısıyla daha fazla yeniden ısıtma enerjisi gerektirir. Yine yüksek nem yüküne sahip benzer bir AHU’da yeniden ısıtma kan- galından dönüş suyu sıcaklığı çok düşüktür, bu nedenle AHU yeniden ısıtma kangalının donmasını önlemek için çalışmasını durdurmuştur. AHU_B düşük nem yüküne sahiptir ve bilinmeyen bir nedenle ön ısıtma kangalı arızalıydı ve yeniden ısıtma kangalı da ön ısıtma kangalı olmadan, bir başka ifadeyle tek olarak, çalışacak şekilde ölçülendirilmemişti. Bu ne- denle, yeniden ısıtma kangalı valfi tamamen açıktı, ancak yine de besleme havası sıcaklığı çok düşüktü. AHU buzu- nu çözdüğünde, yeniden ısıtma bobini çok düşük dönüş suyu sıcaklığına sahip olur ve AHU, yeniden ısıtma kan- galının donmasını önlemek için durmuştu. Ayrıca, diğer iki AHU’nun her ikisinde de uygun bir defrost fonksiyonu vardır, ancak yeniden ısıtma valfi ile yeniden ısıtma kangalı arasındaki boru hattı çok uzundur. Bu nedenle, AHU birbirine yakın zamanlarda meydana gelen birkaç defrost döngüsüne girdiğinde, yeniden ısıt- ma kangalı sistemi uzun süreli gecikmelere maruz kaldı, dolayısıyla yeniden ısıtma kangalı dönüş suyu sıcaklığı çok düştü. Bu nedenle AHU, yeniden ısıtma kangalının donmasını önlemek için dur- muştur. Ayrıca yeniden ısıtma kangalları biraz daha küçük ölçekli birkaç AHU’da mevcuttu, bu nedenle buz çözme işlemi sırasında besleme havası sıcaklığını gereken ayar noktasında tuta- madılar. Sonuç olarak, besleme havası sıcaklığı ayarlanandan birkaç derece daha düşük oldu. Bölgesel ısıtma ile ön ısıtma yapan ve ye- niden ısıtma kangalı olmayan AHU’lar, apart- man dairelerinden AHU’ya gelen çekilen hava kanalındaki ısı kayıpları nedeniyle besleme havası sıcaklığını arttırmaları gerektiğinden çok fazla ısı enerjisi kullandılar. Yeniden ısıtma bobini olmaması ve besleme havası sıcaklığını yükseltme ihtiyacı olduğundan böyle bir sistem, ön ısıtma yapılmış hava 0°C’nin üzerinde oldu- ğunda, yeniden ısıtma kangalına göre bir ön ısıtma kan- galına yaklaşık 5 kat daha fazla ısı enerjisi gerekir. AHU_C, dış sıcaklık 0°C’nin altındayken etkinleşti- rilen bölgesel buz çözme ve dış sıcaklık -2°C’nin altında olduğunda besleme havası akışında bir azaltma yapma özelliğine sahiptir. Bu durumda, 5 Şubat ve 8 Şubat’tan itibaren ısı eşanjörü bir buz parçası haline gelmesi nede- niyle AHU durduğundan, buzlanma nedeniyle çekiş ha- vası akışı ve verimlilik düşmeye başlar. Bugün buz çözme fonksiyonu güncellenmiştir ve artık sorunsuz çalışmaktadır. SONUÇLAR Yüksek nemüretimi, soğuk iklimde konut tipi AHU’la- rın çalışmaları için bir zorluk olabilir: Bu nedenle, çekiş havası bağıl nemini ölçmek ve AHU kontrol sisteminden (sıcaklık, kontrol sinyalleri, hava akışları, vb.) ölçümlerin zaman serilerini analiz etmek ve AHU’nun çalışmasını optimize etmek tercih edilir. KAYNAKLAR - Blomberg, P. (1999): Experimental Validation of Dynamic Component Models for Simulations of Air Handling Units, KTH, Installationsteknik, Meddelande. Nr 50, 1999 (Doktora tezi). - Kempe, P. (2021): Geothermal preheating, In Swedish, Geotermisk förvärmning - Inventering, analys av mätdata vinter och sommar samt dimensioneringsråd, https://www.bebostad.se/media/5225/2021-05-geotermisk- f%C3%B6rv%C3%A4rmning-av-ftx-inventering-analys-och-rekommendationer.pdf. - Kempe, P. (2022): The gap between designed and measured energy use, In Swedish, Glappet mellan projekterad och uppmätt energiprestanda, SBUF-rapport 14025, Shall be published April 2022. https://www.sbuf.se/. - SvebySMHI (1981-2010): In Swedish, Klimatdatafiler SvebySMHI 1981-2010, https://www.sveby.org/wp-content/ uploads/2016/04/Klimatfiler-SvebySMHI-1981-2010.zip.