işareti Giriş sıc. C Dönüş sıc. C t.T Halbuki LTWl sisteminde aynı Primer Devre 1 Sekonder Devre Primer I Sekonder (Su, Buhar, HTW 204 121 LTW1 82 71 LTW2 82 60 LLTW 40,6 35 CHW1 7,2 11,7 CHW2 5,6 14,4 , .o i 0.9 la 0.8 1 0.7 0.6 0.!I 0.4 0.3 83 11 22 5,6 4,4 8,9 debiyi iki misli arttı rmak, kapa- Metod 1 siteyi ancak %5 oranında arttırmaktadır. Metod 2 Buradan varılan sonuç ise, HTW sisteminde serpantin seçimindeki haraların ve Metod 3 ~:::,"""~ (a) ~ r--'~-a., ~ ~ ~~ğiştirgecJ ~L--- (b) (b) ısı Değiştirgeci eksikliklerin debi değişimi L---------:----:-----:--=--::--:-:----; ile kompanse edilebileceğ i ve Şekil 9. Serpantin (eşanjör) Güç Kontrol dizayn değeri etrafında Yöntemleri kapasitenin debi ile kolayca durulmayacaktı r. Bu yöntemler Şekil kontrol edile bi l eceğ i dir. 9'da şematik olarak gösteri lmiştir. Halbuki bu esneklik sıcak su 1. yöntemde serpanrine beslenen (LTW) ve soğu rulmuş su primer devre akışkanının sıcaklığı sabit o., (CHW)sisremlerindeyokrur. kalırken debisi değişmekted i r. ~~-,-;:sl:,-;;~-;t;;-;~,o:rı.6so~.'f700'.ii.e7ioi'..9.-;,'.'.Q Dolayısı ile mümkünse bu Serpanrinden istenen güce göre primer Şekil 7. Akış Cinsine Göre Serpantin Performansı 0 ~ 01 sistemlerde yüzeyler biraz devre akışkan debisi ayarlanmaktadır. daha emniyetli seçilmeli ve kapasite Bu amaçla Şekil 9a 'da göri.ildüğü gibi gerekmektedir. Buradan görülüyor ki ısı değişrirgeçlerin kontrol performansını etkileyen en önemli parametre ~T sıcaklık farkı olmaktadır. Bu farkın işlemin müsadesi nispetinde en geniş yapı iması gerekir. Doğal olarak eşan jör (veya serpantin) performansı, kontrol meselesinin bir yüzüdür. Olayın diğer yüzünde ise kontrol vanaları nın karekrerisriği bulunmaktadır. Şekil S'de ise aynı sulu sistemlerin karekrerisriklerinin dizayn değerinin ötesindeki durum verilmiştir. Buradan görüldüğü gibi kızgın suda (HTW) debiyi %12 arttırınca kapasitede % 1 O' l u k b i r artış elde edilmektedir. edilmelidi r. kontrolü debi değ işiminden çok, üç yollu bir ayırma vanası veya iki yollu sıcaklık değişimine dayanmaktadır. motorlu bir kısma vanası kullanılabilir. Buradan çıkan bir diğer sonuç da sabit 2. yöntemde serpanrinden geçen debi debili sulu sistemlerin reglajının çok sabit kalmakta ve sadece primer devre zorolmasıdır. Böyle bir sistemi serparin besleme akışkanının sıcaklığı (veya eşanjör) gücüne bakarak değişmektedir. Bu sistem bir pompayı dengelemek yukarıdaki açıklamalara gerektirmektedir. Pompa vasıtası ile göre çok zordur. Bu sistemlerin reglajı primer devredeki akışkana dönüş hesaplanan basıç düşmelerine göre devresinden istenen miktarda akışkan yapı lmalıdır. Bu nedenle sabit debili karıştırılarak sıcaklık ayarlanmaktadır. sistem tasarımında devrelere otomatik 3. Yöntem ilk ikisinin karışımı olup, debi kontrol e l emanları tesis daha az kullanılmaktadır. Burada 9.KAPASİTE KONTROL YÖNTEMLERİ VE SERPANTİN PERFORMANS/NA ETKİSİ Bir ısı değiştirgeci (veya serpantin) gücü kontrolü için üç remel yöntem vardır. Bu .---~- _- _- _- _- _- _- _- _- _-_-_- 7 - :--_- _- _- _- _-_-_- _- _- _- _- 1 - _- _-_---- - _::-_::-_~==~=--....- 7 kontrol pri2.0 besleme sıcaklığı sabit kalırken debi minumum bir değere kadar düşebilir. Daha sonra debi bu mimımum değerde tutularak dönüş akışkanı karışrırmak suretiyle sıcaklık değiştirilmeye başlanmaktadır. Bu sistemde bypass devresindeki değişken devirli dolaşım pompası, dönüş hattındaki debiden kontrol alarak belirli minumum bir değerde çalışmaya başlamakta ve dönüş hartı debisini sabit tutacak biçimde giderek debisi artmaktad ı r. ~ ,.e B 1.6 1.4 1.2 1.0 CHW 1 0.8 2.4 2.6 Şekil 8. Aşırı Besleme Halinde Serpantin Performansları 2.8 3.0 mer devreye uygulanır. Gücün sekonder devre üzerindeki kontrolü daha az uygulandığından üzerinde Şekil lO'da kısmi yükte kızgın su (HTW) sisteminin 1. yönteme göre kontrolü verilmiştir. Burada serpantin boru içindeki su akışında ısı geçişinin kararlı ve istenilen düzeyde olması için akışkanın rürbülansının rejimde olması gerekir. Şekilde rürbülanslı rejim
RkJQdWJsaXNoZXIy MTcyMTY=